Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы

Раздел 1. Древесные конструкции

Задание. Начальные данные

Табл. 1

№ вари анта № рис. (схемы) Тип сече ния Размеры в мм Схема закреп ления концов в плоскости Най ти
b h d a c х - х у - у
а - - - N
а - Ш-З Ш-З N
б d/3 - - - Ш-Ш З-З N
а - - - - Ϭ; τ; f
а - - - - - - - b; h Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы
а - - - - - Ϭ; τ; f
а - - - - - - - b; h
а - - - - - Ϭ; τ; f
б - - - N
б - З-О З-Ш N
а - - Ш-З Ш-З N
а - - - - - - b; h
а - - - - - Ϭ; τ; f
а - - - - - - - b; h
а - - - - - Ϭ; τ; f
а - - - - - - b; h
а - - - N
а - З-З З-О N
б d/3 - - - Ш-З О Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы-З N
а - - - - Ϭ; τ; f
а - - - - - - - b; h
а - - - - - Ϭ; τ; f
а - - - - - - - b; h
а - - Ϭ; τ; f
б - - - N
б - З-Ш Ш-Ш N
а - - З-О З-Ш N
а - - - - - - b; h
а - - Ϭ; τ; f
а - - - - - - - b; h

Примечание: 1. Буковкы в графе «Схема закрепления концов в плоскости» означают: Ш - шарнирное; 3 - защемление; О - свободное Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы (без раскреплений).

2. Тип сечения: а – прямоугольное; б – круглое.

ва ри ант Номер задачки аналога Усло вия эксплуа тации Материал Сорт древе сины Загружение примечание
N кН q кН/м
А1 лиственница - - элемент связи
Б2 сосна - - элемент стойки
БЗ ель - элемент стойки
В1 береза - опора межэт.пер
В2 пихта Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы - консоль
А2 дуб - консоль
Б1 ясень - опора черд.перек
А1 кедр - опора межэт.пер
Б2 вяз - - элемент связи
Б3 клен - - элемент стойки
А1 лиственница - элемент стойки
Б2 сосна - прогон
БЗ ель - консоль
В1 береза - консоль
В2 пихта - опора черд.перек
А2 дуб - опора межэт.пер
Б1 ясень Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы - - элемент связи
А1 кедр - - элемент стойки
Б2 вяз - - элемент стойки
Б3 клен - опора черд.перек
А1 лиственница - консоль
Б2 сосна - консоль
БЗ ель - опора черд.перек
В1 береза - опора межэт.пер
В2 пихта - - элемент связи
А2 дуб - - элемент стойки
Б1 ясень - - элемент стойки
А1 кедр - опора межэт.пер
Б Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы2 вяз -- консоль
Б3 клен - консоль

Табл. 2

Примечание

1.Нагрузки заданы расчетные.

РАСЧЕТ Частей КОНСТРУКЦИЙ

ИЗ ДЕРЕВА ПО СНиП П-25-80[1]

ЦЕНТРАЛЬНО-РАСТЯНУТЫЕ И ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

Центральное растяжение и сжатие

Главные расчетные формулы для проверки цент­рально-растянутых и сжатых частей [1, п. 4.1.,4.2.]:

напрочностьN/ Ант≤R р ; N/ Ант≤R c;

на устойчивость сжатых частей N/ Арасч Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы≤φR c;

где

Rр, с - расчетное сопротивление древесной породы (сосны, ели), принимается по [1, табл. 3].

Расчетные сопротивления, приведенные в табл. 3, следует множить на коэффициенты критерий работы согласно [1,п. 3.2]:

а) для разных критерий эксплуатации конструкций – на значения коэффициент mв, обозначенные в табл. 5;……..

и) для растянутых частей с ослаблением в расчетном сечении и изгибаемых Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы частей из круглых лесоматериалов с подрезкой в расчетном сечении – на коэффициент mо = 0,8.

Ант - площадь нетто ослабленного сечения. Ослабления для растянутого элемента числятся совмещенными в одном сечении, если расстояние меж ними меньше 200 мм;

Арасч - расчетная площадь сжатого элемента, принимается равной Абр - без ослаблений либо при площади ослаблений Аосл < 25% А бр;

(4/3)Ант Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы - при площади ослаблений > 25% А бр;

Ант - при симметричных ослаблениях, выходящих на грань сечения;

φ - коэффициент продольного извива находится по гибкости элемента λ [1, п. 4.3.].

Для древесной породы коэффициент φ подсчитывается по формулам:

при λ ≤ 70 φ ═ 1-0,8(λ/100) 2

при λ ≥ 70 φ ═ 3000/ λ2

Для других материалов значения коэффициентов φ можно подсчитать по формулам [1].

Упругость элемента определяется по формуле [1, п. 4.4.]:

λ ═ ℓ0 /r ═ μо Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементыℓ/√J/А

где ℓ0 _ расчетная длина элемента [1, п. 4.5.; п. 4.21. п. 6.25.];

r - радиус инерции сечения;

μ0 - коэффициент приведенной длины (для древесных конструкций) принимается равным :

1 - для шарнирно опертого стержня;

2,2 - для стержня с одним защемленным и другим свободным концами;

0,8 - для стержня с одним защемленным и другим шарнирно опертым концами;

0,65-для защемленного с 2-ух концов стержня.

Для прямоугольного Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы сечения размером bh радиусы инерции можно подсчитывать по формулам:

rх = 0,289h, rу = 0,289в.

Для круглого сечения поперечником dрадиусы инерции rх = rу = d/4.

Упругость частей не должна превосходить предельных величин, установленных [1, табл.14].

Примеры решения

Задачка 1. Отыскать несущую способность растянутого элемента. Начальные данные: h =200мм;b = 150мм; а=120мм; с Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы=300мм; d=16мм; материал - лиственница; сорт древесной породы 1; условия эксплуатации А1.

Рис. 1

Решение.Несущую способность элемента при данных критериях задачки вычисляем по формуле

N = т0 тп тв R р Aнт

где т0 - коэффициент, учитывающий наличие ослаблений, равен 0,8;

тп- коэффициент перехода на породу дерева, для лиственницы равен 1,2 [1, табл. 4];

т в- коэффициент, учитывающий условия Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы эксплуатации (группу конструкций), равен 1,0 [1, табл.5];

Rр - расчетное сопротивление древесной породы (сосны, ели), принимается по [1, табл. 3 п. 2. а] и равно 10 МПа.

Для вычисления Aнтвыбираем самый страшный участок, где на расстоянии 200 мм имеет место большая площадь ослаблений (не попадающих при перемещении повдоль волокон одно на другое). Таковой участок будет на Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы участке с отверстиями 1, 2 и 3.

Ант= bh - 3db= 20•15 - 3•1,6•15 = 228 см2.

Несущая способность растянутого элемента

N = 0,8•1,2•1,0•10•0,0228 = 0,21888 мН = 218,88 кН.

Задачка 2.Отыскать несущую способность центрально-сжатого стержня

Начальные данные: h =200мм;b = 150мм; а=150мм; ℓ =3000мм; d=55 мм; материал - пихта; сорт древесной породы 2; условия эксплуатации А3; условия закрепленияконцов стержня в плоскостях х-х и у – у: шарнирное (Ш Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы-Ш).


Рис. 2.

Решение.Несущая способность центрально-сжатого стержня с учетом его стойкости подсчитывается по формуле

N =φ тп тв Rс Aрасч

где тп = 0,8 [1, т.4]; тв = 0,9 [1, т.5];

Rс = 13 МПа (для сосны второго сорта) Так как сечение ослаблено отверстием d= 55 мм, площадь ослабления равна

Аосл= dh= 5,5•20 = 82,5 см2, что составляет 100 %•82,5/20•15 = 27,5 % > 25 %.

Расчетная площадь сечения при проверке Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы стойкости

Арасч = (4/З) Ант = (4/3)(300-82,5) = 290 см2.

Для определения коэффициента φ подсчитаем упругость элемента:

λх = μоℓ/0,289 b = 1,0•300/0,289•15 = 69,2

λу = μоℓ/0,289 h = 1,0•300/0,289•20 = 51,9

Расчет ведем на огромную упругость λх = 69,2

Для гибкости λ<70 определяем коэффициент φ

φ ═ 1-0,8(λ/100)2 ═ 1-0,8(69,2/100) 2=0,617

Несущая способность стержня

N = 0,617•0,0290•0,8•0,9•13= 0,1692 мН = 169,2кН.

Задачка 3. Проверить несущую способность центрально-сжатого стержня. Начальные данные: N = 100Кн; h =225мм;b = 150мм; с=20мм; ℓ =4000мм Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы; материал - сосна; сорт древесной породы 2; условия эксплуатации А1, условия закрепленияконцов стержня в плоскости х-х: защемление и шарнирное опирание (З-Ш) и в плоскости у – у: шарнирное опирание (Ш-Ш).


Рис. 3.

Решение. Проверка несущей возможности центрально-сжатого стержня делается по формуле

N =φ тп тв Rс Aрасч

Для рассматриваемого варианта тп Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы = 1,0;

тв = 1,0;

Rс = 13 мПа.

Сечение имеет симметричное ослабление, выходящее на кромку сечения. Для такового стержня

Aрасч = Ант=(15•22,5) - 2•2•15 = 277,5 см2

Упругость стержня

λх = μоℓ/0,289 h = 0,8•400/0,289•22,5 = 49,2

λу = μоℓ/0,289 b = 1,0•400/0,289•15 = 92,3

Большая упругость λу = 92,3 > 70, для нее коэффициент продольного извива

φ ═ 3000/ λ2 ═ 3000/92,32=0,352

Проверка несущей возможности стержня:

N = 100 кН < φ тп тв Rс Aрасч = 0,352•0,02775•1,0•1,0•13000 = 126,98 кН.

Вывод: несущая способность стержня достаточна.

ИЗГИБАЕМЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

Главные расчетные проверочные Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы формулы поперечно изогнутых частей последующие:

Ϭ ═ М/Wнт ≤ Rи;

τ ═ QS/Jb≤ Rск либо 1,5Q/bh - для прямоугольного сечения;

М/Wбр ≤ φм Rи;где φм ═ 140b/hℓр;

f/ℓ ≤ |f/ℓ|

В написанных формулах приняты последующие обозначения:

М - изгибающий момент в проверяемом сечении;

Q- поперечная сила;

J - момент инерции поперечного сечения;

Wнт - момент сопротивления Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы нетто проверяемого сечения;

S- статический момент сдвигаемой части сечения относи­тельно нейтральной оси;

b, h - размеры поперечного сечения;

kф - коэффициент, учитывающий форму эпюры изгибающих моментов на участке ℓр, принимается по [1, при л. 4, табл.2];

Rи, Rск - расчетное сопротивление древесной породы (сосны, ели), принимается по [1, табл. 3 п. 2. а];

Прогиб балки не должен Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы превосходит предельной величины, установленной [1, табл.16].

Задачка 4.Проверить крепкость и прогибы балки прогона цельного прямоугольного сечения. Начальные данные: qн = 10Кн/м; h =225мм;b = 150мм; а=1000мм; ℓ =4000мм; материал - сосна; сорт древесной породы 2; условия эксплуатации А1. Рис 4.

Решение. За ранее находятся величины:

Мпр = q/2(ℓ2/4-а2) = 10/2(42-12) = 15кНм;

Моп = q а2/2 = 10•12/2 = 5кНм;

Qпр = q Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементыℓ/2= 10•4/2 = 20кН;

Qоп = qа= 10•1 = 10кН;

Внимание! Тут приведены формулы определения внутренних усилий на опоре и в просвете: Мпр; Моп; Qпр; Qоп только для расчетной схемы, представленной на рис.4. Для расчетных схем рис.5, 6, 7 и 8.нужно за ранее выстроить эпюры М и Q, найти их самые большие значения.

Wнт = bh2/6 = 15•22.52/6 = 1265,625 см Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы2 (ослаблений нет);

S= bh2/8 =15•22,52/8 = 949,22 см2;

J = bh3/12 =15•22,53/12 = 14238,281 см2.

Rи = 14 МПа; Rск =1,6 МПа.

Проверка прочности:

Ϭ ═ М/Wнт =15•103/1265,625 = 11,85 МПа < Rи = 14 МПа;

τ ═ QS/Jb =20•10•949,22 /14238,281•15 = 0,89 МПа < Rск = 1,6 МПа.

Крепкость обеспечена.

Полный прогиб

fо= qа(ℓ3 – 6а2ℓ-3а3)/24ЕJγf = 10•1•10 (43- 6•12•4 - 3•13)/24•105•14238,28•1,2 = 0,902 см;

где

Е = 104МПа = 105кгс/см2 [1,п. 3.5. – модуль упругости древесной породы повдоль волокон].

γf=1,2 – усредненный коэффициент перехода к расчетам Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы по 2-му предельному состоянию.

fпр = qℓ2(5/8ℓ2 -3а3)/48ЕJγf = 10•42 •105(5/8 •42 - 3•13)/48•105•14238,28•1,2

=1,366 см;

Проверка прогибов: f/ℓ = 1,366/400 = 1/293 < [1/200]

Прогиб балки не превосходит предельного [1, табл.16].

Задачка 5. Из условия прочности подобрать размеры попе­речного сечения балки. Начальные данные: qн = 13 кН/м; а=1100мм; ℓ =4500мм; материал - ясень; сорт древесной породы 2; условия эксплуатации В1. Рис 4.

Сечения принимать согласно сортаменту Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы пиломатериалов.

Решение. За ранее находятся величины:

Мпр = q/2(ℓ2/4-а2) = 13/2(4,52-1,12) = 25,04 кНм;

Моп = q а2/2 = 13•1,12/2 = 7,865 кНм;

Qпр = qℓ/2= 13•4,5/2 = кН;

Qоп = qа= 13•1,1 =14,3кН;

Находится требуемый момент сопротивления:

Wтр═ М/ Rи тв = 25,04•104/13•1,3•10 = 1481,66 см3;

где Rи = 13МПа [1, табл. 3 п. 1. а];

тп = 1,3 для ясеня [1, табл. 4 п. 6].

Задаемся шириной сечения b = 15 см. Тогда требуемая высота сечения

hтр Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы = √ 6W/ b = √ 6•1481,66/15 = 24,34 см ≈ 25 см.

Принимаем сечение = 15 х 25 см (см. табл.3 приложения 1).

Момент сопротивления принятого сечения

W = bh2/6 = 15•252/6 = 1562,5 см3.

Проверка прочности:

Ϭ ═ М/W=25,04•103/1562,5 = 16,03 МПа < Rитп = 13•1,3 = 16,9 МПа;

τ ═ QS/Jb = 1,5Q/bh (для прямоугольного сечения),

где Q - наибольшая поперечная сила,

τ = 1.5•29,25•10/15•25 = 1,17 МПа < Rсктп = 1,6•1,3 = 2,56 МПа;

где Rск= 1,6МПа [1, табл. 3 п. 5. а];

тп = 1,3 для Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы ясеня [1, табл. 4 п. 6].

Крепкость обеспечена.

Приложение 1

Сортамент пиломатериалов (ГОСТ 8486 - 86*Е) табл. 3

Толщина, мм Ширина, мм
- - - - -
- - - -
- -
17.5 .200
-
- - -
- - - -
- - - - -
- - - - - -
- - - - - - - -

Приложение 2

Формулы для определения наибольших прогибов:

f= Nℓ3/3ЕJ – консольная опора

f= qℓ4/8ЕJ - консольная опора

f= Рℓ3/48ЕJ –опора на 2-ух опорах

f= 5qℓ4/384ЕJ - опора на 2-ух опорах

Приложение 3

Рис. 4 Рис. 5

Рис. 6 Рис. 7

Рис. 8

Приложение 4.

Выдержки из Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы СНиП П-25-80 «Деревянные конструкции» [1]

3. Расчетные свойства материалов

3.1. Расчетные сопротивления древесной породы сосны (не считая веймутовой), ели, лиственницы европейской и японской приведены в табл. 3.

Таблица 3

Напряженное состояние и черта частей Обозначение Расчетные сопротивления, , для видов древесной породы
1. Извив, сжатие и смятие повдоль волокон:
а) элементы прямоугольного сечения (кроме обозначенных в подпунктах “б Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы”, “в”) высотой до 50 см Rи, Rс, Rсм 14 13 8,5
б) элементы прямоугольного сечения шириной выше 11 до 13 см при высоте сечения выше 11 до 50 см Rи, Rс, Rсм 15 150 14 140 10 100
в) элементы прямоугольного сечения шириной выше 13 см при высоте сечения выше 13 до 50 см Rи, Rс, Rсм 16 160 15 150 11 110
г) элементы из круглых лесоматериалов без врезок Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы в расчетном сечении Rи, Rс, Rсм _ 16 160 10 100
2. Растяжение повдоль волокон:
а) неклееные элементы 10 100 7 70 _
б) клееные элементы 12 120 9 90 _
3. Сжатие и смятие по всей площади поперек волокон Rс90, Rсм90 1,8 18 1,8 18 1,8 18
4. Смятие поперек волокон местное:
а) в опорных частях конструкций, лобовых врубках и узловых примыканиях частей Rсм90 3 30 3 30 3 30
б) под шайбами при углах смятия Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы от 90 до 60° Rсм90 4 40 4 40 4 40
5. Скалывание повдоль волокон:
а) при извиве неклееных частей Rск 1,8 18 1,6 16 1,6 16
б) при извиве клееных частей Rск 1,6 16 1,5 15 1,5 15
в) в лобовых врубках для наибольшего напряжения Rск 2,4 24 2,1 21 2,1 21
г) местное в клеевых соединениях для наибольшего напряжения Rск 2,1 21 2,1 21 2,1 21
6. Скалывание поперек волокон:
а) в соединениях неклееных частей Rск90 1 10 0,8 8 0,6 6
б) в соединениях клееных частей Rск90 0,7 7 0,7 7 0,6 6
7. Растяжение Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы поперек волокон частей из клееной древесной породы Rр90 0,35 3,5 0,3 3 0,25 2,5

Расчетные сопротивления для других пород древесной породы инсталлируются методом умножения величин, приведенных в табл. 3, на переходные коэффициенты mп, обозначенные в табл. 4.

Таблица 4

Коэффициент mп для расчетных сопротивлений
Древесные породы растяжению, извиву, сжатию и смя сжатию и смятию поперек волокон Rс Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы90, Rсм90 ска­лыванию Rск
тию повдоль волокон Rр, Rи, Rс, Rсм
Хвойные
1. Лиственница, не считая европейской и японской 1,2 1,2
2. Кедр сибирский, не считая Красноярского края 0,9 0,9 0,9
3. Кедр Красноярского края, сосна веймутова 0,65 0,65 0,65
4. Пихта 0,8 0,8 0,8
Твердые лиственные
5. Дуб 1,3 1,3
6. Ясень, клен, граб 1,3 1,6
7. Акация 1,5 2,2 1,8
8. Береза, бук 1,1 1,6 1,3
9. Вяз, ильм 1,6
Мягенькие лиственные
10. Ольха, липа, осина, тополь 0,8 0,8

Примечание. Коэффициенты mп, обозначенные Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы в таблице для конструкций опор воздушных линий электропередачи, изготавливаемых из не пропитанной антисептиками лиственницы (при влажности £ 25%), множатся на коэффициент 0,85.

3.2. Расчетные сопротивления, приведенные в табл. 3, следует множить на коэффициенты критерий работы:

а) для разных критерий эксплуатации конструкций – на значения коэффициент mв, обозначенные в табл. 5; Таблица 5

Условия эксплуатации (по Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы табл. 1) Коэффициент mв Условия эксплуатации (по табл. 1) Коэффициент mв
А1, А2, Б1, Б2 В2, В3, Г1 0,85
А3, Б3, В1 0,9 Г2, Г3 0,75

……………………………………………………………………………………………………..…

и) для растянутых частей с ослаблением в расчетном сечении и изгибаемых частей из круглых лесоматериалов с подрезкой в расчетном сечении – на коэффициент mо = 0,8;

………………………………………………………………………………………………………..

3.5. Модуль упругости древесной породы при Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы расчете по предельным состояниям 2-ой группы следует принимать равным: повдоль волокон Е = 10 000 МПа (100 000 кгс/см2); поперек волокон Е90 = 400 МПа (4000 кгс/см2). Модуль сдвига древесной породы относительно осей, направленных повдоль и поперек волокон, следует принимать равным G90 = 500 МПа (5000 кгс/см2). Коэффициент Пуассона древесной породы поперек волокон при напряжениях, направленных повдоль волокон, следует Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы принимать равным n90.0 = 0,5, а повдоль волокон при напряжениях, направленных поперек волокон, n0.90 = 0,02.

………………………………………………………………………………..

4. Расчет частей древесных конструкций

А. Расчет частей древесных конструкций по предельным состояниям первой группы.

Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы

4.1. Расчет центрально-растянутых частей следует создавать по формуле

, (4)

где N – расчетная продольная сила;

Rp – расчетное сопротивление древесной породы растяжению Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы повдоль волокон;

Fнт – площадь поперечного сечения элемента нетто.

При определении Fнт ослабления, расположенные на участке длиной до 200 мм, следует принимать совмещенными в одном сечении.

4.2. Расчет центрально-сжатых частей неизменного цельного сечения следует создавать по формулам:

а) на крепкость

; (5)

б) на устойчивость

, (6)

где Rс – расчетное сопротивление древесной породы сжатию повдоль волокон;

j – коэффициент Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы продольного извива, определяемый согласно п. 4.3;

Fнт – площадь нетто поперечного сечения элемента;

Fрас – расчетная площадь поперечного сечения элемента, принимаемая равной:

при отсутствии ослаблений либо ослаблениях в небезопасных сечениях, не выходящих на кромки (рис. 1, а), если площадь ослаблений не превосходит 25% Ебр, Ерасч = Fбр, где Fбр – площадь сечения брутто; при ослаблениях, не Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы выходящих на кромки, если площадь ослабления превосходит 25% Fбр, Fрас = 4/3 Fнт; при симметричных ослаблениях, выходящих на кромки (рис. 1, б), Fрас = Fнт.

4.3. Коэффициент продольного извива j следует определять по формулам (7) и (8);

при гибкости элемента l £ 70

; (7)

при гибкости элемента l > 70

, (8)

где коэффициент а = 0,8 для древесной породы и а = 1 для фанеры;

коэффициент А Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы = 3000 для древесной породы и А = 2500 для фанеры.

4.4. Упругость частей цельного сечения определяют по формуле

, (9)

где lо – расчетная длина элемента;

r – радиус инерции сечения элемента с наивысшими размерами брутто соответственно относительно осей Х и У.

4.5. Расчетную длину элемента lо следует определять умножением его свободной длины l на коэффициент m0

lо Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы = lm0 (10)

согласно пп. 4.21 и 6.25………………..

ми.

Изгибаемые элементы

4.9. Расчет изгибаемых частей, обеспеченных от утраты стойкости плоской формы деформирования (см. пп. 4.14 и 4.15), на крепкость по обычным напряжениям следует создавать по формуле

, (17)

где М – расчетный изгибающий момент;

Rи – расчетное сопротивление извиву;

Wрас – расчетный момент сопротивления поперечного сечения элемента. Для цельных частей Wрас = Wнт;…………………………………………………………………………………


centr-sodejstviya-trudoustrojstvu-vipusknikov.html
centr-sudebno-pravovaya-reforma-v-gmoskve-bolee-podrobno-o-nem-wwwsprcru.html
centr-tvorcheskoj-molodezhi.html